PagTets okrúhleho prierezu pre trvanlivosť a tuhosť
PagTets okrúhleho prierezu pre trvanlivosť a tuhosť
Účelom výpočtu pevnosti a tuhosti pri užívaní je určenie takejto prierezovej veľkosti tyče, v ktorom napätie a pohyby neprekračujú špecifikované hodnoty povolené prevádzkovými podmienkami. Podmienka pevnosti pre prípustné tangás vo všeobecnom prípade sa zaznamenáva vo forme tohto stavu, znamená, že najväčšie dotykové napätie vyplývajúce v skrútenom dreve by nemali prekročiť zodpovedajúce prípustné napätie pre materiál. Prípustné napätie počas suchého závisí od 0 ° C napätie zodpovedajúce nebezpečným stavom materiálu a prijatým zásobám pevnosti N: ─ sily výťažku, zásoby pevnosti pevnosti pre plastový materiál; ─ Celková pevnosť v ťahu, bezpečnostná rezervácia pre krehký materiál. Vzhľadom na skutočnosť, že hodnoty pri získavaní v testovacích experimentoch sú ťažšie, ako keď sa v ťahu (kompresia), potom, najčastejšie, prípustné napätie napätia sa užívajú v závislosti od suspendovaných ťahových napätí pre ten istý materiál. Takže pre oceľ [pre liatinu. Pri výpočte skrútených tyčí pre pevnosť sú možné tri typy úloh, ktoré sa líšia vo forme používania pevnostných podmienok: 1) Kontrola napätia (overovací výpočet); 2) výber oddielu (výpočet konštrukcie); 3) Určenie prípustného zaťaženia. 1. Pri kontrole napätí na špecifikovaných zaťaženiach a veľkosti tyče, vzniká najvyššie tézu tangencie a sú porovnané so špecifikovaným vzorcom (2.16). Ak sa neuskutoční stav pevnosti, potom je potrebné zvýšiť rozmery prierezu, alebo znížiť zaťaženie pôsobiace na tyč, alebo aplikovať materiál vyššej pevnosti. 2. Pri výbere časti pre dané zaťaženie a danú hodnotu povoleného napätia z pevnosti (2.16), veľkosť polárneho momentu odporu prierezu tyče v rozsahu polárneho momentu odporu sa stanoví priemerom pevného alebo prstencového úseku tyče. 3. Pri určovaní prípustného zaťaženia na dané prípustné napätie a polárny hybnosť odolnosti voči WP sa stanoví veľkosť prípustného krútiaceho momentu MK (3.16) a potom pomocou krútiaceho momentu, vzťahu medzi km a vonkajším krútenie momenty. Výpočet dreva pre silu nevylučuje možnosť výskytu deformácií, neprijateľných počas jeho prevádzky. Veľké uhly bruis sú veľmi nebezpečné, pretože môžu viesť k narušeniu presnosti spracovania dielov, ak je toto drevo konštruktívnym prvkom spracovateľského stroja, alebo sa môžu vyskytnúť otočné oscilácie, ak RAM vysiela momenty skrútenia v čase, tak Drevo sa musí vypočítať aj na tuhosti. Stav tvrdosti je zaznamenaný v nasledujúcom formulári: kde ─ najväčší relatívny uhol druhu tyče, určený z výrazu (2.10) alebo (2.11). Potom tvrdosť hriadeľa bude mať tvoriť hodnotu prípustného relatívneho uhla zvlákňovania je určená normami a pre rôzne konštrukčné prvky a rôzne druhy Zaťaženie sa líšia od 0,15 ° do 2 ° až 1 m dĺžky tyče. Z hľadiska sily, ako aj v stave tuhosti pri určovaní max alebo max použijeme geometrické charakteristiky: WP ─ Polárny moment odporu a IP ─ Polárny moment zotrvačnosti. Samozrejme, že tieto charakteristiky budú odlišné pre okrúhle pevné a prstencové prierezy s rovnakou plochou týchto sekcií. Betónovými výpočtami sa môžete uistiť, že polárne momenty zotrvačnosti a moment odporu pre prstencový úsek sú výrazne väčšie ako pre sklopný kruhový prierez, pretože prstencová časť nemá miesta v blízkosti stredu. Preto je prierez krúžku počas sucha ekonomickejší ako RAM s pevným kruhovým úsekom, t.j. vyžaduje menšiu spotrebu materiálu. Výroba takejto tyče je však zložitejšia, a teda drahšia, a táto okolnosť by sa mala zohľadniť aj pri navrhovaní BRUSEV, ktorý pracuje pri havárii. Spôsoby výpočtu dreva pre pevnosť a tuhosť pri rezaní, ako aj odôvodnenie účinnosti, ilustrujú v príklade. Príklad 2.2 Porovnajte hmotnosť dvoch hriadeľov, ktorých priečne rozmery pre rovnaký krútiaci moment MK 600 nm pre rovnaké prípustné napätie 10 RG 13 natiahnutie pozdĺž vlákien p] 7 RP 10 kompresie a pokrčený pozdĺž vlákien [cm] 10 RC, RCM 13 Crumple cez vlákna (na dĺžke najmenej 10 cm) [cm] 90 2.5 RCM 90 3 hojdacie pozdĺž vlákien pri ohýbaní [a] 2 RCK 2.4 ROCKING POČÍTAČOVANIE POČÍTAČOVACÍ naprieč vláknami
Pri natiahnutí (komprimované) drevo v ňom prierezytam sú len normálne napätie.Rovnosť zodpovedajúcich základných síl, DA - pozdĺžna sila N -možno nájsť s metódou sekcií. Aby bolo možné určiť normálne napätie so známou hodnotou pozdĺžnej sily, je potrebné stanoviť zákon rozdelenia prierezu bruzy.
Táto úloha je riešená na základe protézy ploché časti (hypotézy Y. Bernoulli),ktorý hovorí:
krížové časti tyče, ploché a normálne k jeho osi na deformáciu, zostávajú ploché a normálne k osi a počas deformácie.
Pri natiahnutí tyče (napr. preväčšia jasnosť skúseností z gumy) na povrchu kohoaplikuje sa systém lonkradinal1x a priečnych ryže (obr. 2.7, A), môžete sa uistiť, že riziká zostávajú jednoduché a vzájomne kolmé, zmeniť len
kde A je prierezová oblasť tyče. Zníženie indexu Z, konečne dostať
Pre normálne stresu majú rovnaké pravidlo znakov, pokiaľ ide o pozdĺžne sily, t.j. pri napätí sú v ťahu pozitívne.
V skutočnosti, rozdelenie napätia v sekciách tyče, susediaci s miestom uplatňovania vonkajších síl, závisí od spôsobu použitia zaťaženia a môže byť nerovnomerné. Experimentálne a teoretické štúdie ukazujú, že toto porušovanie jednotného rozdelenia opotrebovania miestny charakter.V častiach tyče, ktoré sú oddelené od miesta nakladania vo vzdialenosti, približne rovnaké ako najväčšiemu z priečnymi rozmermi tyče, môže byť rozdelenie napätí považované za takmer jednotné (obr. 2.9).
Uvažovaná pozícia je osobitný prípad. princíp Saint-Viedeň, \\ tktoré môžu byť formulované takto:
rozloženie napätia v podstate závisí od spôsobu použitia vonkajších síl len v blízkosti umiestnenia umiestnenia.
V častí, dostatočne vzdialených od miesta použitia aplikácie, distribúcia napätia prakticky závisí od statický ekvivalent týchto síl, a nie na spôsob ich aplikácie.
Aplikácia zásada Saint Venana rušenie z otázky miestnych stresov máme príležitosť (v tomto a v nasledujúcich kapitolách kurzu) nemajú záujem o konkrétne spôsoby uplatňovania vonkajších síl.
V miestach ostrých zmien v tvare a veľkosti prierezu tyče tiež vznikajú miestne stres. Tento fenomén sa nazýva koncentrácia stresuktorá v tejto kapitole nebude brať do úvahy.
V prípadoch, keď sú normálne napätie v rôznych prierezy Bruus nerovného, \u200b\u200bodporúča sa ukázať zákon ich zmeny v dĺžke tyče vo forme grafu - zrušenie normálnych stresov.
Ri mer2.3. Pre bar s krokom-by-variabilným prierezom (obr. 2.10, a) vybudovať mu pozdĺžne sily anormálne namáhanie.
Rozhodnutia.Rozdelime drevo na pozemky počnúc z voľného posla. Hranice pozemkov sú miestami použitia vonkajších síl a zmien v priečnom reze, t.j. Bar má päť miest. Pri budovaní len hnus N.bolo by potrebné zlomiť drevo len do troch pozemkov.
Použitie metódy prierezu, určujeme pozdĺžne sily v priečnych rezoch tyče a vytvárame zodpovedajúci krok (obr. 2.10.6). Budovanie eppy a nelíši sa v zásade z posudzovaného v príklade 2.1, preto sa podrobnosti tohto konštruktu znížia.
Normálne napätie sa vypočítajú vzorcom (2.1), nahradením hodnôt síl v Newtonov a oblastí v metroch štvorcových.
V každom z častí napätia sú konštantné, t. e.epura v tejto oblasti je rovná, paralelná os abscozky (obr. 2.10, b). Pre výpočty pevnosti sú úrok predovšetkým prierezmi, v ktorých vznikajú najväčšie namáhania. Je nevyhnutné, aby sa v uvažovacom prípade nezhodovali s tými priechodmi, kde sú pozdĺžne sily maximálne.
V prípadoch, keď je prierez tyče cez celú dĺžku neustále, Epura aleako chuť N.a líši sa od nej len stupnice, preto je prirodzene, má zmysel budovať len jednu zo zadaných EPUR.
Pozdĺžna sila n vznikajúca v priereze tyčeho je výsledné vnútorné normálne sily rozdelené cez prierezovú plochu a je spojená s normálnymi napätiami, ktoré vznikajú v tomto priereze (4.1):
tu je normálne napätie v ľubovoľnom prierezovom bode patriacej na elementárnu plošinu - prierezovú plochu tyče.
Produkt je elementárna vnútorná sila na miesto DF.
Veľkosť pozdĺžnej sily n v každom konkrétnom prípade sa môže ľahko stanoviť pomocou metódy prierezu, ako je uvedené v predchádzajúcom odseku. Ak chcete nájsť rovnaké sumy stresu, a v každom bode prierezu tyče je potrebné poznať zákon o ich distribúcii prostredníctvom tejto časti.
Zákon distribúcie normálnych stresov v priereze dreva je zvyčajne znázornený grafom, ktorý ukazuje zmenu v ich výške alebo šírke prierezu. Takýto graf sa nazýva rozsah normálnych napätí (EPURA A).
Výraz (1.2) môže byť spokojný s nekonečne veľkému počtu typov stresu A (napríklad s použitím AURS A A, znázornené na obr. 4.2). Preto na objasnenie zákona o rozdelení normálnych stresov v priečnych častiach typu je potrebné vykonať experiment.
Vykonávame na bočnom povrchu tyče pred jeho zaťažením linky kolmého na osi tyče (obr. 5.2). Každá takáto linka môže byť považovaná za stopu roviny prierezu tyče. Pri nakladaní tyče s axiálnou silou PS, tieto čiary ukazujú, as Skúsenosti, zostávajú priame a paralelne (ich polohy po nanesení tyče sú znázornené na obr. 5.2 prerušovanými čiarami). To naznačuje, že prierezy dreva, byt na jeho nakladanie, zostávajú ploché a pod pôsobením zaťaženia. Takáto skúsenosť potvrdzuje hypotézu plochých sekcií (hypotéza Bernalli), formulovaná na konci § 6.1.
Predstavte si mentálne drevo pozostávajúce z nespočetných vlákien rovnobežných s jeho osou.
Dva z akýchkoľvek priečnych rezov pri natiahnutí dreva zostávajú rovné a paralelne navzájom, ale od seba odstránené pre určitú hodnotu; Každé vlákno je rozšírené na rovnakú veľkosť. A pretože rovnaké predĺženia zodpovedajú rovnakým napätiam, napätie v priečnych úsekoch všetkých vlákien (a následne vo všetkých bodoch prierezu tyče) sa vzájomne rovná.
To umožňuje vyjadrenie (1.2) znášať množstvo a na označenie integrálu. Touto cestou,
Takže v priečnych úsekoch tyče počas centrálneho, napätia alebo kompresie vyskytujú rovnomerne distribuované normálne namáhania rovnajúce sa pomeru pozdĺžnej sily k prierezovej oblasti.
V prítomnosti slabés niektorých častí tyče (napríklad nitové otvory), určujúce napätie v týchto častiach, by mali zvážiť skutočnú oblasť slabého oddielu rovného do celej oblasti zníženej oblasti oslabenia
Pre vizuálny obraz Zmeny v normálnych stresoch v priečnych úsekoch tyče (v jeho dĺžke) sú postavené plotom normálnych napätí. Os tohto pozemku je rezaná čiara, ktorá sa rovná dĺžke tyče a paralelnej osi. S terminálovým prierezom štandardu normálnych napätí má rovnaký vzhľad ako podpora pozdĺžnych síl (sa od neho odlišuje). S tyčou striedavej časti je typ týchto dvoch EPUR odlišný; Najmä pre tyč so stupňovitým zákonom, zmeny v priečnych úsekoch normálnych napätiach skočí nielen v sekciách, v ktorých sa aplikujú koncentrované axiálne zaťaženia (kde je pozdĺžna pohonná spona), ale aj na miestach zmenia veľkosť prierezy. Výstavba distribúcie normálnych napätí pozdĺž dĺžky tyče sa považuje v príklade 1.2.
Zvážte teraz napätie v šikmých častiach baru.
Naznačujú sa uhlom medzi šikmou časťou a prierezom (obr. 6.2, A). Uhol a súhlasíme s tým, že budeme zvážiť pozitívne, keď je prierez na kombináciu s šikmou časťou sa musí otáčať na tento uhol proti smeru hodinových ručičiek.
Ako už bolo známe, predĺženie všetkých vlákien rovnobežných s osou tyče, s jeho napätím alebo kompresiou. To naznačuje, že napätie P vo všetkých bodoch sklonu (ako aj priečne) sekcie je rovnaké.
Zvážiť nízka časť Bruus sa odrezal s prierezom (obr. 6.2, b). Z podmienok svojej rovnováhy z toho vyplýva, že napätie sú rovnobežné s osou tyče a sú zamerané na opačnú pevnosť P, a vnútorná sila pôsobiaca v sekcii sa rovná R. Tu - oblasť Naklonený sekcia sa rovná (kde je prierezová oblasť tyče).
Teda,
kde - normálne napätie v priečnych rezoch tyče.
Napätie sa rozkladáme na dve zložky napätia: normálna kolmá na leteckú rovinu a dotyčnicu, ktorá je rovnobežná s touto rovinou (obr. 6.2, b).
Hodnoty a ta dostať von z výrazov
Normálny stres sa zvyčajne považuje za pozitívny, keď pri stlačení sa pri stlačení považuje za pozitívne. Tangentné napätie je pozitívne, ak vektor zobrazujúci ho sa snaží otáčať telo v porovnaní s ľubovoľným bodom s ležiacim na vnútornej úrovni do prierezu v smere hodinových ručičiek. Na obr. 6.2, zobrazené pozitívne tangentačné napätie a na obr. 6.2, G - negatívne.
Z vyššie uvedeného vzorca (6.2) vyplýva, že normálne napätie sú hodnoty (pri nule (na A). Tým sa najväčšia (absolútna hodnota) nastanú v priečnych rezoch tyče. Preto výpočet pevnosti Natiahnutý alebo stlačený tyč je vyrobený podľa normálnych napätí. Vo svojich prierezoch.
Kapitola 9 Shift a Creeping
Bar znázornený na obr. 9.13, má štyri stránky. Ak uvažujeme o rovnovážnych podmienkach systémov síl aplikovaných na ľavú odrezku, potom môžete napísať:
Plot 1. |
a (Obr. 9.13, B). |
|||||||||||||||
MX 0: MK M X DX 0; Mk |
dx. |
|||||||||||||||
Plot 2. |
x2. |
a B (Obr. 9.13, C). |
||||||||||||||
MX 0: MK M X DX M1 0; Mk m x dx m1. |
||||||||||||||||
Plot 3. |
a b x2. |
a B C (Obr. 9.13, D). |
||||||||||||||
M 0; |
x dx m. |
|||||||||||||||
Plot 4. |
a B C x2 a b c d. |
|||||||||||||||
MX 0: MK M X DX M1 M2 0; |
||||||||||||||||
M |
m x dx m1 m2. |
|||||||||||||||
Teda krútiaci moment M CR v priereze tyče je rovnaký ako algebraický súčet momentov všetkých vonkajších síl pôsobiacich na jednej strane prierezu.
9.2.2. Napätie a deformácia, keď je priama tyč kruhového prierezu
Ako už bolo spomenuté, úplné dotyčné napätie by mohli byť určené zo závislosti (9.14), ak bol známy zákon o ich distribúcii v priereze. Nemožný analytická definícia Tieto zákonné sily sa vzťahujú na experimentálnu štúdiu deformácií dreva.
V. A. Zhilkin
Zvážte drevo, z ktorých ľavý koniec je pevne zovretý a krútenie moment je pripojený k MR Cr. Pred naložením dreva sa na jeho povrch aplikoval ortogonálna sieť s veľkosťou buniek A × B (obr. 9.14, A). Po uplynutí krútiaceho momentu krútiaceho momentu m CR sa pravý koniec pruhov otočí vzhľadom na ľavú stranu tyče k uhlu, zatiaľ čo vzdialenosť medzi úsekmi skrúteného dreva sa nezmení a polomerii sa vykonávajú v Koncová časť zostane rovná, tj môže byť predpokladaná, že sa vykonáva hypotéza plochých sekcií (obr. 9.14, b). Úseky, byt na namáhanie načasovania, zostávajú ploché a po deformácii, obrátení pevné disky, jeden vzhľadom na druhý v určitom uhle. Vzhľadom k tomu, vzdialenosť medzi úsekami dreva sa nezmenia, pozdĺžne relatívna deformácia x 0 je nula. Pozdĺžne čiary sieťoviny majú tvar skrutky, ale vzdialenosť medzi nimi zostáva konštantná (teda, Y 0), obdĺžnikové sieťové bunky sa konvertujú na rovnobežník, ktorého veľkosť bokov, ktorých sa nezmenia, t.j. Zvolený základný objem akejkoľvek vrstvy dreva je v čistej zmene.
Zrezal som prvok dx dĺžky s dvoma priečnymi profilmi (obr. 9.15). V dôsledku zaťaženia tyče sa správny prierez prvku otočí relatívny vľavo v uhle d. V tomto prípade sa tvarovací valec otočí na uhol
Kapitola 9 Shift a Creeping
posunúť. V rovnakom uhle, všetky tvoriace vnútorné polomery valce.
Podľa obr. 9.15 ARC
aB DX D.
kde d dx sa nazýva relatívny uhol skrútenia. Ak sú rozmery priečnych úsekov priamej tyče a krútiaceho momentu pôsobiaceho v nich, na niektorom úseku konštantné, hodnota je tiež neustále rovná pomeru plného uhla skrútenia na tejto časti na jeho dĺžku L, t.j. L.
Prechádzanie nohou vlákna počas posunu (g) \u200b\u200bna napätie, dostaneme
Tak, v priečnych rezoch tyče, keď sa vyskytnú tkaná, dotyční stresu, smer, ktorý v každom bode je kolmý na polomer, ktorý spája tento bod s časťou časti, a hodnota je priamo úmerná
V. A. Zhilkin
vzdialenosť Dots z centra. V centre (na 0) sú dotykové stres nula; V bodoch nachádzajúcich sa v tesnej blízkosti vonkajšieho povrchu tyče sú najväčší.
Nahradenie vypúšťaného zákona o distribúcii napätia (9.18) do rovnosti (9.14), dostaneme
MKR G DF G 2 DF G J, |
||||||||||||||||
kde j d 4 - polárny moment zotrvačnosti kruhového priečneho |
||||||||||||||||
brusades cross rezy. |
||||||||||||||||
Práca GJ. |
nazývajú tuhosť priečneho |
|||||||||||||||
prierez tyče, keď dius. |
||||||||||||||||
Jednotiek merania tvrdosti |
||||||||||||||||
n · m2, kN · m2 atď. |
||||||||||||||||
Od (9.19) nájdeme relatívny uhol skrúteného dreva |
||||||||||||||||
M |
||||||||||||||||
a potom, s výnimkou z rovnosti (9.18), dostaneme vzorec |
||||||||||||||||
pre stres pri rezaní stojana kola |
||||||||||||||||
M |
||||||||||||||||
Najvyššia hodnota napätia sa dosiahne v |
||||||||||||||||
prehliadkové body na D 2: |
||||||||||||||||
M |
M |
M |
||||||||||||||
zavolajú moment odporu voči rezaniu hriadeľa kruhového prierezu.
Rozmer odporu krútiaceho momentu je CM3, M3 atď.
ktorý umožňuje určiť uhol spinningu celého panela
GJ Cr. |
Ak má drevo niekoľko častí s rôznymi analytickými výrazmi pre pána alebo rôznym hodnotám tuhosti priečneho sekcií GJ, potom
MK DX. |
|||||
Pre baru, dĺžku l mimo úseku, naložená na koncoch koncentrovaných párov síl s momentom M of the CR,
MK L. |
|||||||||||||||||||
| D a vnútorné d. Iba v tomto prípade J a W RH | |||||||||||||||||||
1 C 4; W K. |
1 C 4; C. |
|||||
Útek dotyčného stresu v priereze dutého dreva je znázornený na obr. 9.17.
Porovnanie tangenca namáhania v pevnom a pohlavnom dreve označuje výhody dutých hriadeľov, pretože v takýchto hriadeľoch sa materiál používa racionálne (materiál v pôsobení malých napätí). Výsledkom je, že distribúcia stresu v sekcii sa stane jednotnejšou a samotný bar je jednoduchší,
rovnaká bariérová tyčová pevná látka. 9.17, napriek niektorým
zvýšenie vonkajšieho priemeru.
Ale pri navrhovaní tabuliek clump, treba mať na pamäti, že v prípade prstencovej časti je ich výrobca komplikovanejší, a teda drahší.
Šito Tento druh ohybu sa nazýva, v ktorom všetky externé ohýbanie vonkajšie zaťaženia pôsobia v jednej elektrickej rovine, ktorá sa nezhoduje s ktorýmkoľvek z hlavných rovín.
Zvážte drevo zovreté na jednom konci a naložené na voľnom konci výkonu. F. (Obr. 11.3).
Obr. 11.3. Odhadovaná schéma pre šikmé ohýbanie
Vonkajšia sila F.aplikované v uhle k osi y. Spatulovať F. Komponenty ležiace v hlavných rovinách baru, potom:
Ohýbanie momentov v ľubovoľnom úseku z diaľky Z. Zo voľného konca bude rovnaká:
Tak, v každom priereze tyče súčasne sú dve ohyby, ktoré vytvárajú ohýbanie v hlavných rovinách. Z tohto dôvodu je možné pozorovať šikmý ohýbať ako špeciálny prípad priestorového ohybu.
Normálne namáhania v priereze tyče počas šikmého ohybu sa stanoví vzorcom
Ak chcete nájsť najväčšie ťahové a tlakové normálne napätie v šikmom ohybe, je potrebné zvoliť nebezpečný prierez tyče.
Ak ohýbanie momentov M x.| a | M U.| Dosah najväčšie hodnoty V niektorom úseku je to nebezpečný prierez. Touto cestou,
Nebezpečné časti zahŕňajú aj úseky, kde ohýbanie momentov M x.| a | M U.| Zároveň dosahuje dostatočne veľké hodnoty. Preto s šikmým ohýbaním môže byť niekoľko nebezpečných úsekov.
Všeobecne 
- asymetrická časť, t.j. neutrálna os nie je kolmá na rovinu energie. Pre symetrické prierezy sú nemožné.
11.3. Pozícia neutrálnej osi a nebezpečných bodov
v priereze. Stav sily v šikmom ohybe.
Stanovenie veľkosti prierezu.
Posunutie šikmým ohýbaním
Poloha neutrálnej osi so šikmým ohýbaním sa stanoví vzorcom
kde uhol sklonu neutrálnej osi na osi h.;
Uhol sklonu výkonovej roviny k osi w. (Obr. 11.3).
V nebezpečnom priereze tyče (v tesniacich, obr. 11.3), napätie v uhlových bodoch sú určené vzorcami:
S šikmým ohýbaním, rovnako ako v priestorovej, neutrálna os rozdeľuje prierez tyča do dvoch zón - zóna natiahnutia a kompresnej zóny. Pre obdĺžnikový prierez sú tieto zóny znázornené na obr. 11.4.
Obr. 11.4. Schéma prierezu stlačeného tyča v šikmom ohybe
Na stanovenie extrémnych ťahových a tlakových napätí je potrebné vykonať dotyčnice do prierezu v zónach natiahnutia a kompresie, rovnobežne s neutrálnou osou (obr. 11.4).
Najľahšie z osi neutrálneho dotykového bodu ALE a Z - Nebezpečné body v zónach kompresie a strečingu.
Pre plastové materiály, keď sú vypočítané odpory materiálu dreva počas natiahnutia a kompresie rovnaké, t.j. Σ R.] = = [Σ C.] = [σ ] V nebezpečnej časti sa určí a stav sily môže byť reprezentovaný ako
Pre symetrické úseky (obdĺžnik, vyhrievaný úsek) je stav pevnosti nasledovná: \\ t
Z podmienok sily nasledujú tri typy výpočtov:
Overovanie;
Návrh - Stanovenie geometrickej veľkosti časti;
Stanovenie ložiskovej kapacity tyče (prípustné zaťaženie).
Ak je napríklad pomer medzi stranami medzi prierezom, napríklad pre obdĺžnik h. = 2b., Potom z pevnosti stlačeného dreva môžete definovať parametre b. a H. Nasledujúcim spôsobom:
alebo 
nakoniec.
Podobne sa stanovia parametre akejkoľvek časti. Úplný pohyb prierezu tyče v šikmom ohybe, pričom sa zohľadní zásada nezávislosti, pôsobenie síl sa určuje ako geometrické množstvo posunov v hlavných rovinách.
Definujeme pohyb voľného konca tyče. Používame metódu VereshChagin. Vertikálny pohyb Nádejeme násobenie EPUR (Obr. 11.5) vzorcom
Podobne definujeme horizontálny pohyb:
Potom bude úplný pohyb určený vzorcom
Obr. 11.5. Na určenie plného pohybu
so šikmým ohýbaním
Smer úplného pohybu je určený uhlom β (Obr. 11.6):
Výsledný vzorec je identický so vzorcom na určenie polohy neutrálnej osi prierezu tyče. To nám umožňuje dospieť k záveru, že, to znamená, že smer vychýlenia je kolmý na neutrálnu os. V dôsledku toho sa rovina vychylenia nezhoduje s rovinou zaťaženia.
Obr. 11.6. SCHÉMA NA URČENSTVU LÁKA
so šikmým ohýbaním
Uhol odchýlky roviny vychýlenia od hlavnej osi y. Bude to väčšie ako veľký spôsob, ako sa pohybovať. Preto pre bar s elastickým prierezom, ktorý J X./J y. Veliko, šikmý ohýb je nebezpečný, pretože spôsobuje veľké hanobene a namáhania v rovine s nízkou tuhosťou. Pre baru, z ktorej J X.= J y.Celkové vychýlenie spočíva v mocenskej rovine a šikmé ohýbanie je nemožné.
11.4. Zvlášť natiahnutie a stlačenie dreva. Normálny
napätie v priečnych častiach dreva
Jedzte naťahovanie (kompresia) Tento typ deformácie sa nazýva silu naťahovania (tlaku) rovnobežne s pozdĺžnou osou tyče, ale jeho aplikačný bod sa nezhoduje s ťažiskom z prierezu.
Tento typ úlohy sa často používa v stavebníctve pri výpočte stĺpcov budov. Zvážte extracentrálnu kompresiu tyče. Označujú súradnice bodu schôdzky F.prostredníctvom x fa v f,a hlavné osi prierezu - cez x a y. Osi z.odoslať tak, že súradnice x f a v F.boli pozitívne (obr. 11.7, A)
Ak presuniete silu F. Paralelne sami z bodu Z V strede separácie, potom môže byť extracentrálna kompresia reprezentovaná ako súčet troch jednoduchých deformácií: kompresie a ohýbanie v dvoch rovinách (obr. 11.7, b). Zároveň máme:
Napätie v ľubovoľnom bode úseku s vonkajšou stĺpcou kompresiou ležiacou v prvom kvadrante so súradnicami X a Y.dá sa nájsť na základe princípu nezávislosti síl:
Štvorce zotrvačnosti časti, potom
kde x. a y. - Súradnice bodu oddielu, v ktorom sa určí napätie.
Pri určovaní stresu je potrebné vziať do úvahy známky súradníc ako bod uplatňovania vonkajšej sily a body, kde sa určí napätie.
Obr. 11.7. Schéma dreva s vonkajšou kompresiou
V prípade extracentrate natiahnutia tyče vo výslednom vzorci, vymeňte znak "mínus" na znamení plus.